|
|
F1
|
F2
|
F3
|
F4
|
F5
|
F6
|
F7
|
|
弯辊力(TON)
|
66
|
68
|
73
|
90
|
76
|
81
|
75
|
|
初始辊型
|
-220
|
-220
|
-200
|
-200
|
-160
|
-160
|
-160
|
|
工作辊辊径(MM)
|
746
|
719
|
708
|
689
|
665
|
668
|
699
|
|
支撑辊辊径(MM)
|
1488
|
1488
|
1488
|
1488
|
1488
|
1488
|
1488
|
1：在经验负荷分配的基础上根据轧线最常见的工况预报轧制压力。
|
|
F1
|
F2
|
F3
|
F4
|
F5
|
F6
|
F7
|
|
原始负荷[%]
|
0.460
|
0.250
|
0.146
|
0.063
|
0.041
|
0.027
|
0.014
|
|
速度(MPM)
|
61.15
|
101.50
|
164.22
|
231.44
|
304.07
|
383.82
|
450.00
|
|
预报轧力(TON)
|
2347.15
|
2175.14
|
2086.56
|
1790.33
|
1595.31
|
1521.30
|
1287.06
|
|
辊缝(MM)
|
19.99
|
11.89
|
7.41
|
5.39
|
4.50
|
3.63
|
3.19
|
2：在当前各个机架轧制力已知的基础上根据支持辊、工作辊初始辊型计算轧辊的有载辊型，此工况考虑轧辊磨损为零，轧辊热膨胀为零、轧辊窜动量为初始位置。
有载辊缝形状使用以下方程描述Cn =K0+KRF*KR+KBF*KB+KCN*CW+KCn*CB
经过有限元模型计算上述工况各个机架有载辊缝凸度如下：
式中Cn 为辊缝凸度, K0 为机架常量系数, KRF为轧制力影响系数,KR为轧制力, KBF为弯辊力影响系数,KB为弯辊力, KCN为工作辊辊形影响系数,CW为工作辊辊形, KCn为支持辊辊形影响系数CB为支持辊辊形,从中可以看出轧制力和弯辊力都对有载辊缝形状产生影响。
|
|
轧制力
|
弯辊力
|
初始辊型
|
支持辊直径
|
工作辊直径
|
板宽
|
辊缝凸度
|
|
F1
|
2347
|
66
|
-220
|
1488
|
746
|
1260
|
149.5
|
|
F2
|
2172
|
68
|
-220
|
1488
|
719
|
1260
|
138.2
|
|
F3
|
2086
|
73
|
-200
|
1488
|
708
|
1260
|
118.3
|
|
F4
|
1790
|
68
|
-200
|
1488
|
689
|
1260
|
108
|
|
F5
|
1595
|
76
|
-160
|
1488
|
665
|
1260
|
64.4
|
|
F6
|
1521
|
81
|
-160
|
1488
|
668
|
1260
|
53.9
|
|
F7
|
1287
|
75
|
-160
|
1488
|
699
|
1260
|
54.5
|
a＝40，ß＝2或1.86,若 > ，出中浪；若<-2 ，出边浪。
式中:H、h：机架入口、出口带钢厚度，CH、Ch：机架入口、出口带钢凸度，BW：带钢宽度，：机架入口、出口带钢比例凸度之差。
经计算得到当前负荷分配下的带钢凸度调节域曲线和当前机架入口、出口带钢比例凸度之差曲线如下：
从图1上可以看出F4、F6、F7的负荷分配过大，超出了此机架所允许的凸度调整范围，F4出口呈现中浪，F6、F7出口带钢呈现边浪。
4：调整经验负荷分配F1、F2、F3的轧制力，使F3出口带钢具有F3,其大小应为：F3=h3/h7*hot式中hot—凸度控制目标。减小F4、F5、F6、F7轧制力，F4—F6严格保持相对凸度恒定，即F4/h4=F5/h5=F6/h6=Pobj式中Pobj—要求成品应有的目标相对凸度。F7用于平直度反馈控制使F7/h6=Pobj，以最终保证平直度。
修正后的轧制表如下图：
|
|
F1
|
F2
|
F3
|
F4
|
F5
|
F6
|
F7
|
|
修正负荷[%]
|
0.456
|
0.254
|
0.144
|
0.058
|
0.040
|
0.026
|
0.013
|
|
速度[MPM]
|
62.39
|
104.92
|
170.80
|
237.17
|
309.66
|
388.02
|
450.00
|
|
预报轧力[TON]
|
2393.78
|
2245.79
|
1950.43
|
1658.78
|
1565.95
|
1463.70
|
1190.57
|
|
辊缝(MM)
|
19.96
|
11.68
|
7.30
|
5.45
|
4.48
|
3.65
|
3.29
|
将负荷修正后计算的轧制力带入有限元模型重新计算有载辊缝凸度：
|
|
轧制力
|
弯辊力
|
初始辊型
|
支持辊直径
|
工作辊直径
|
板宽
|
辊缝凸度
|
|
F1
|
2393.78
|
66
|
-220
|
1488
|
746
|
1260
|
149.6
|
|
F2
|
2245.79
|
68
|
-220
|
1488
|
719
|
1260
|
142.4
|
|
F3
|
1950.43
|
73
|
-200
|
1488
|
708
|
1260
|
103.8
|
|
F4
|
1657.78
|
90
|
-200
|
1488
|
689
|
1260
|
70.1
|
|
F5
|
1565.95
|
76
|
-160
|
1488
|
665
|
1260
|
60.8
|
|
F6
|
1463.7
|
81
|
-160
|
1488
|
668
|
1260
|
49.9
|
|
F7
|
1150.5
|
75
|
-160
|
1488
|
699
|
1260
|
45
|
负荷修正后的带钢凸度调节域曲线和当前机架入口、出口带钢比例凸度之差曲线如下：
(图2)
图1与图2对比可发现负荷经过此方法修正后，带钢在机架间的板形过调而出现浪型。但是现场环境比较复杂，加之现有轧机都配有强力弯辊系统，有时只依靠某种调整方法来调节轧制状态所带来的效果有可能不是很明显，所以在实际操作中还是要根据现场情况做出适当的变通。
5：结论
在轧制过程中进行兼顾板形的负荷分配，可以根据当前的轧制状态将轧制力作为板形控制的手段。同时压下厚度的变化也可以影响下游机架的凸度，在此基础上进行弯辊力的设定可以提高弯辊力的调控能力。在日照1580带钢厂生产过程中不断收集整理数据，通过上述调整方法对轧机负荷重新优化后效果要优于经验负荷分配方式，并且给弯辊系统提供了更宽广的调节范围。
通过Shohet判别式可以判断在一定的轧制压力、弯辊力下，轧后的带钢是否会出现可见浪形。