2.3两种钢在两种介质中淬火冷却试验结果的对比

　　规格为14×100的60Si2Nn与18×100的50CrVA板簧钢及试样，在表3所示的化学成分及热处理工艺条件下，分别在Y15-II快速光亮淬火油和N32机油两种介质中淬火冷却的试验结果如表4所示。

　　表3 试样的化学成分及热处理工艺

　　弹簧钢的规格 || 化学成分(wt%) || 热处理工艺

　　|| C || Si || Mn || Cr || V || S || 淬火(℃) 回火(℃)

　　14×100(60Si2Mn) 0.57 1.5 || 0.76 || 0.009 || 860-890 480-500

　　18×100(50CrVA) || 0.53 0.33 0.74 0.98 0.18 || 0.008 || 840±10 400-410 

　　表4 两种弹簧钢经不同淬火介质淬火后的拉伸试验结果

　　钢种 || 60Si2Mn || 50CrVA

　　淬火介质 || N32 || Y15-II || N32 || Y15-II

　　试样编号 || 1 || 2 || 3 || 4 || 1 || 2 || 3 || 4

　　屈服强度 N/mm2 || 1401 1337 1401 1401 || 1745 1745 1745 1745

　　抗拉强度 N/mm2 1420 1401 1414 1414 || 1752 1752 1752 1752

　　伸长率 % || 6 || 5 || 7 || 7.5 || 8 || 10 || 8 || 10 |MechNet|欢迎登陆中国机械专家网www.MechNet.com.cn

　　收缩率 % || 24 || 29 || 31 || 31 || 26 || 19 || 36 || 21

　　由表4可见，同种材料用Y15-II淬火比用N32淬火，塑性高而强度基本一样。

　　热处理(淬火、回火)前后样品的金相组织如图1所示。可见，60Si2Mn钢的原材料组织为珠光体+铁素体，用N32机油淬火、回火后的组织为屈氏体+少量贝氏体，用Y15-II快速油淬火、回火后的组织为回火屈氏体；50CrVA弹簧钢的原材料组织为珠光体+少量铁素体，用N32机油淬火、回火后的组织为回火屈氏体，用Y15-II快速油淬火、回火后的组织为均匀细小的回火屈氏体。显然，Y15-II快速油的冷却优于N32机油。

　　不同试样的拉伸断口如图2所示，可看出，用Yl5-II快速油淬火的试样的放射区面积小于用N32机油淬火的，前者的断面收缩率高于后者，而前者的强度略高，这样的力学性能对板簧而言更为理想。

　　2.4生产现场的产品淬火硬度对比结果及分析

　　在实际生产中，加热温度为860-890℃，加热时间25-30分钟，每隔半小时抽三片弹簧，用N32机油对12×100的60Si2Mn板簧以及用Yl5-II快速光亮淬火油对14×76的60Si2Mn板簧淬火，两种油温都为20-60℃，淬火后的硬度值见表5。|MechNet|欢迎登陆中国机械专家网www.MechNet.com.cn